中石油大連石化公司“8.29”儲罐火災(zāi)事故
一、事故調(diào)查分析
（一）事故概要1、事故簡介
2011年8月29日8時30分左右，中石油大連石化儲運(yùn)車間接到調(diào)度通知，要將柴油調(diào)合一線從877號罐改至875號罐。875號罐為內(nèi)浮頂罐，罐容為20000立方米，收油前該罐液面為0.969米。9時52分40秒，開啟875號罐入口電動閥開始收油。9時56分44秒，875號罐突然發(fā)生閃爆、起火。泄漏的柴油在防火堤內(nèi)形成池火。經(jīng)消防人員全力撲救，13時06分左右將明火撲滅。事故造成875罐坍塌，874罐罐體過火。事故直接經(jīng)濟(jì)損失789萬元,沒有造成人員傷亡。
2、事故原因
（1）直接原因
由于事故儲罐送油造成液位過低，浮盤與柴油液面之間形成氣相空間，造成空氣進(jìn)入。正值上游裝置操作波動，進(jìn)入事故儲罐的柴油中輕組分含量增加，在浮盤下形成爆炸性氣體。加之進(jìn)油流速過快，產(chǎn)生大量靜電無法及時導(dǎo)出產(chǎn)生放電，引發(fā)爆炸。
（2）間接原因
①違反《常壓立式圓筒形鋼制焊接儲罐檢維修規(guī)程》（SHS01012-2004）第5.1.4條“浮頂罐和內(nèi)浮頂罐正常操作時，其最低液面不應(yīng)低于浮頂、內(nèi)浮頂?shù)闹胃叨取钡囊?guī)定。
②在儲罐收油過程中，未重視油品流速過快造成靜電過大的風(fēng)險。油品高速流動產(chǎn)生的靜電，其放電能量接近或大于4mJ，遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于浮盤下部空間內(nèi)的油霧、可燃性氣體與空氣混合形成爆炸性混合氣體的最小點(diǎn)火能。
③未能有效辨識上游裝置操作變化帶來的安全風(fēng)險。柴油加氫裝置氣提塔塔底、塔頂溫度同步降低，造成塔底輕組分增加；氣提氫氣增加，塔頂壓力升高，帶來溶解氫增加。
④對儲罐維護(hù)保養(yǎng)不到位。對同期使用的874#、876#罐、877#罐內(nèi)檢查，發(fā)現(xiàn)罐內(nèi)存在浮筒抱箍松落，浮頂壓條、浮筒一端下垂的現(xiàn)象。
（二）基本情況
1、大連石化公司基本情況
大連石化公司原油加工能力2050萬噸/年，產(chǎn)品種類有汽油、煤油、柴油、潤滑油、石蠟、苯類、聚丙烯、細(xì)旦纖維等200多種石化產(chǎn)品。
2、八七罐區(qū)基本情況
儲運(yùn)車間八七罐區(qū)位于大連石化公司廠區(qū)西南側(cè)，東鄰5萬立柴油罐組，西鄰無鉛汽油罐組，南鄰汽油罐組，北鄰南運(yùn)罐組。
發(fā)生事故的875#罐建于1986年，原是第四聯(lián)合車間二催化裝置的原料罐，拱頂結(jié)構(gòu)，罐體高15.86米、內(nèi)徑40.5米，設(shè)計油品儲存能力2萬立方米。2006年改造為內(nèi)浮頂罐，具體改造內(nèi)容：安裝不銹鋼內(nèi)浮船及丁晴橡膠舌形密封，浮船重量為17.193噸；罐壁開通氣孔（12個）、收付油口、攪拌器開口等；罐組立相關(guān)工藝管線改造；罐內(nèi)做內(nèi)防腐處理，防腐部位為底板、拱頂、1米以下的壁板罐頂包邊角鋼、1米處的壁板刷導(dǎo)靜電涂料，干膜厚度300微米；罐內(nèi)增上旋轉(zhuǎn)循環(huán)噴頭。
3、儲運(yùn)車間上游裝置事故發(fā)生前運(yùn)行情況
（1）柴油組份來源
大石化公司的柴油組份主要來自以下上游裝置：
①400萬噸/年柴油加氫精制裝置(以下簡稱400萬噸柴油加氫)
②300萬噸/年渣油加氫脫硫裝置(以下簡稱300萬噸渣油加氫)
③360萬噸/年加氫裂化裝置(以下簡稱360萬噸加氫裂化)
④200萬噸/年煤柴油加氫(以下簡稱200萬噸煤柴油加氫)
⑤第二常減壓蒸餾裝置的B2、B3、C1線即450萬噸/年常減壓蒸餾B2、B3、C1線(以下簡稱二蒸餾B2、B3、C1線)
⑥80萬噸/年柴油加氫精制柴油(以下簡稱80萬噸柴油加氫)
（2）上游裝置運(yùn)行情況
8月28日至29日, 200萬噸煤柴油加氫處于停工階段，系統(tǒng)充氮?dú)獗?，干燥塔液面、壓力穩(wěn)定。8月31日計劃開工，界區(qū)餾出口采用兩道手閥隔離，無產(chǎn)品外送至罐區(qū)。
8月28日10時40分，360萬噸加氫裂化反應(yīng)系統(tǒng)引氫氣充壓；8月29日10時，壓力上升至2.3MPa。8月28日10時，主汽提塔投用氫氣汽提，汽提塔塔頂氣去火炬；14時30分，建立分餾系統(tǒng)循環(huán)。調(diào)閱8月28日至8月29日DCS記錄趨勢，顯示主汽提塔液面、預(yù)閃蒸罐液面、分餾塔壓力、航煤和柴油汽提塔液面等平穩(wěn)，無異常。事故發(fā)生時，該裝置處于開工初期階段，界區(qū)餾出口采用兩道手閥隔離，無產(chǎn)品外送到罐區(qū)。
400萬噸柴油加氫、300萬噸渣油加氫、二蒸餾B2、B3、C1線裝置運(yùn)行正常。
80萬噸柴油加氫出現(xiàn)過工藝波動。8月29日7時40分時，該裝置的汽提塔進(jìn)料溫度為230.23℃，塔底溫度為223.85℃，汽提氫氣一直維持在1200Nm3/h左右，塔頂壓力為0.480MPa。8時20分，因反應(yīng)熱源減少，汽提塔進(jìn)料溫度降低至216.58℃，塔底溫度降至210.86℃，塔頂溫度降低，回流量減少，裝置開始提汽提氫氣量，9時00分汽提氫氣量達(dá)到1304 Nm3/h，增加了約100 Nm3/h，塔頂壓力從0.489MPa升高到0.496MPa。10時25分汽提氫氣量開始從1300 Nm3/h降低，10時39分降至1206 Nm3/h。
（3）柴油的在線調(diào)合情況
調(diào)合原理：
200萬噸煤柴油加氫、400萬噸柴油加氫、360萬噸加氫裂化、300萬噸渣油加氫、80萬噸柴油加氫和部分二蒸餾B2、B3、C1線直餾柴油（其中二蒸餾B3、C1兩個組分在西油槽罐區(qū)合走一條線去八七罐區(qū)），從裝置出來專線至八七罐區(qū)柴油在線調(diào)合調(diào)合頭，每個組分和調(diào)合總管設(shè)油品在線分析儀，通過軟件控制每個組分進(jìn)入調(diào)合頭的比例，然后經(jīng)過靜態(tài)混合器混合后進(jìn)入成品罐，其中調(diào)合頭有兩條，調(diào)合一線（管徑DN450）和調(diào)合二線(管徑DN300)。當(dāng)成品罐收至規(guī)定液位，按工藝規(guī)定進(jìn)行循環(huán)攪拌，然后靜止取樣分析，分析合格后出廠。
調(diào)合流程：
裝置餾出油→調(diào)合頭1、2（比例控制）→靜態(tài)混合器→調(diào)合1、2線→→調(diào)合罐→分析合格出廠
事故發(fā)生前875#罐所進(jìn)柴油在線調(diào)合情況：
875#罐2011年8月29日調(diào)合時，400萬噸加氫柴油、300萬噸渣油加氫柴油、部分80萬噸加氫柴油和二蒸餾B2、B3、C1調(diào)合組分從裝置至八七罐區(qū)柴油在線調(diào)合調(diào)合頭，通過比例控制，走調(diào)合1線去875#罐調(diào)合。另外部分80萬噸加氫柴油通過比例控制，走調(diào)合2線去877#罐。
4、875#罐操作情況
（1）875#罐事故發(fā)生前一罐次收付情況
收油情況：
收油作業(yè)時間：2011年8月25日4時至8月26日6時。
罐內(nèi)液位變化：從1.048米上升到13.324米。
罐內(nèi)溫度： 25日4時37.8℃，26日6時40℃。
付油情況：付油作業(yè)時間：8月28日9時50分至29日0時30分。付至“興池”號油輪。
罐內(nèi)液位變化：13.324米下降至0.969米。
（2）875#罐調(diào)合裝置開啟情況：
循環(huán)調(diào)合泵P-401用于875#罐罐內(nèi)油品調(diào)合，檢查循環(huán)調(diào)合泵P-401開啟情況，泵出口手動閥HOV4012D開關(guān)記錄，該閥在8月28日20：16有關(guān)閥記錄，此后無開閥時間記錄，即循環(huán)泵沒有再運(yùn)行過；用于875#罐罐內(nèi)調(diào)合的攪拌器因電機(jī)電流超負(fù)荷，一直處于停用狀態(tài)，總電源已被切斷。
收付油品質(zhì)量：
875#罐內(nèi)所收組份油組成及付船前主要質(zhì)量數(shù)據(jù)見表1、表2。
表1 875#罐內(nèi)所收組份油組成
| 調(diào)合組分 | 收入量，噸 | 比例，% | 說明 |
| 二蒸餾C1 | 546 | 3.86 | |
| 80萬噸加氫柴油 | 1739 | 12.28 | 25日12:30時部分轉(zhuǎn)24#罐收 |
| 400萬噸加氫柴油 | 9432 | 66.60 | |
| 二蒸餾B2 | 1001 | 7.07 | 25日10時 -10#軍柴方案 |
| 645#罐 （軍柴） | 348.653 | 2.46 | 25日21時40分 -10#軍柴倒入 |
| 625#罐 （過剩組份罐） | 103.47 | 0.73 | 26日10時50分加潤滑油改進(jìn)劑0.54噸，11時10分結(jié)束 |
| 罐底 | 991.3 | 7.0 | 液位1.048m |
| 合計 | 14161.423 |
表2 875#罐付船前主要質(zhì)量數(shù)據(jù)
| 分析時間 | 閃點(diǎn) ℃ | 硫含量 % | 密度 kg/m3 | 餾程，℃ | |||
| 初餾點(diǎn) | 50% 溫度 | 90% 溫度 | 95% 溫度 | ||||
| 8月26日 | 64 | 0.022 | 834.8 | 172.8 | 262.8 | 335.4 | 354.8 |
（3）收油前875#罐相關(guān)參數(shù)
經(jīng)計算， 875#收油前罐內(nèi)浮盤與液面之間存在0.831米高度的氣相空間，體積約為1000立方米。
圖1 875#收油前罐內(nèi)浮盤與液面間的距離
（4）875#罐本次收油情況2011年8月29日，大石化公司生產(chǎn)運(yùn)行處安排儲運(yùn)車間用875#罐調(diào)合柴油，8月29日9時52分40秒，875#罐開始收調(diào)合1線柴油，包括400萬噸柴油加氫柴油、二蒸餾B2、B3、C1線、80萬噸柴油加氫、300萬噸渣油加氫柴油，經(jīng)在線調(diào)合裝置混合后進(jìn)入875#罐，9時56分44秒發(fā)生事故。期間，875#罐液位從0.969米上升到1.045米，收油約81.69噸。
（三）事故發(fā)生時間序列
| 日期 | 時間 | 描述 |
| 2011年 8月29日 | 8:10 | 儲運(yùn)車間大班長吳某接到公司調(diào)度指令，要求將柴油調(diào)合一線從877#罐改至875#罐。 |
| 8月29日 | 8:30 | 吳某通知1班班長周某準(zhǔn)備做此項(xiàng)工作，周某通知內(nèi)操員聯(lián)系上游裝置操作員等相關(guān)人員。 |
| 8月29日 | 9:30 | 內(nèi)操員通知周某，切換的準(zhǔn)備工作已做好，周某趕到875#罐組確認(rèn)收油流程，并在現(xiàn)場用對講機(jī)通知內(nèi)操員可以切換，隨后開始切換作業(yè)。 |
| 8月29日 | 9:52 | 875#罐入口電動閥開啟，液面從靜置狀態(tài)的0.969米逐漸上升。 |
| 8月29日 | 9:56 | 875#罐突然發(fā)生爆燃，罐底撕裂，并引起火災(zāi)?，F(xiàn)場操作人員立即報警，并進(jìn)行轉(zhuǎn)油、關(guān)閥等應(yīng)急處理。 |
875#罐被燒整體坍塌，南側(cè)罐壁由15.86米坍塌至4.35米，見圖2。
圖2 875#罐罐體坍塌情況
南側(cè)罐底板向上翹起，最高處翹起1.12米，見圖3。
圖3 875#罐底部翹起情況
圖4 875#罐底部裂縫情況
（五）事故原因分析
1、柴油性質(zhì)及相關(guān)參數(shù)
（1）柴油性質(zhì)
經(jīng)對管道中與2011年8月29日進(jìn)875#油罐的相同油品采樣分析結(jié)果表明，柴油閃點(diǎn)為64℃，凝點(diǎn)為-7℃，硫含量為0.008%，密度（20℃）為834.2kg/m3，十六烷值為50.7，均符合柴油產(chǎn)品的質(zhì)量指標(biāo)。
（2）溫度情況
875#罐進(jìn)油前儲存溫度為38℃，上游裝置柴油出裝置溫度均在工藝指標(biāo)范圍內(nèi),見表3。
表3 8月29日上游裝置柴油出裝置溫度匯總表
| 序號 | 裝置物料 | 09:00 | 10:00 |
| 1 | 450萬噸蒸餾常二 | 59.3℃ | 58.2℃ |
| 2 | 450萬噸蒸餾常三 | 72.5℃ | 73.4℃ |
| 450萬噸蒸餾減一 | 61℃ | 62℃ | |
| 3 | 80萬噸柴油加氫 | 48.55℃ | 47.85℃ |
| 4 | 300萬噸渣油加氫 | 55.9℃ | 55.6℃ |
| 5 | 400萬噸柴油加氫 | 37.5℃ | 36℃ |
從上游400萬噸柴油加氫裝置、450萬噸蒸餾裝置、80萬噸柴油加氫裝置、300萬噸柴油加氫裝置的操作來看，各裝置柴油出裝置流量比較穩(wěn)定，見表4。
表4 8月29日上游裝置柴油出裝置流量統(tǒng)計表
| 實(shí)際時間 | 400萬噸加氫柴油 | 2蒸減一、常三 | 80萬噸加氫柴油 | 2蒸常二 | 300萬噸渣加氫柴油 | 合計 |
| FT2021 m3/h | FT2051 m3/h | FT2061 m3/h | FT2041 m3/h | FT2071 m3/h | m3/h | |
| 09:54 | 407.22 | 83.39 | 136.94 | 75.1 | 19.26 | 721.91 |
| 09:55 | 411.68 | 83.4 | 133.43 | 75.38 | 18.87 | 722.76 |
| 09:56 | 413.2 | 83.56 | 134.26 | 75 | 18.6 | 724.62 |
| 09:57 | 421.71 | 83.2 | 131.11 | 74.61 | 18.52 | 729.15 |
| 09:58 | 416.57 | 83.18 | 134.13 | 75.58 | 18.57 | 728.03 |
| 09:59 | 412.74 | 83.4 | 133.94 | 75.5 | 18.41 | 723.99 |
| 10:00 | 413.73 | 83.58 | 132.17 | 74.03 | 18.36 | 721.87 |
| 10:01 | 412.26 | 83.47 | 131.13 | 74.42 | 18.14 | 719.42 |
875#罐事前于29日0時30分付油結(jié)束后處于靜置狀態(tài)，液位在0.969米，收油后，調(diào)合1線從877#罐改至875#罐后，875#罐液位開始上升。由于877#罐入口電動閥延遲關(guān)閉，877#罐液位由于液位差逐步下降。詳細(xì)液位情況見表5。
表5 8月29日877#罐和875#罐液位情況統(tǒng)計表
| 實(shí)際時間 | 877#罐液位，m | 875#罐液位，m |
| 09:54 | 7.572 | 0.969 |
| 09:55 | 7.562 | 0.981 |
| 09:56 | 7.547 | 1.014 |
| 09:57 | 7.527 | 1.045 |
| 09:58 | 7.507 | 1.065 |
| 09:59 | 7.483 | 1.065 |
| 10:00 | 7.463 | 1.065 |
| 10:01 | 7.463 | 1.065 |
（5）壓力情況
從8月29日875#罐內(nèi)壓力來看，隨著收油量的增加，壓力從靜置狀態(tài)的5006Pa逐漸上升，9：57分上升至5759Pa時壓力停住，可能發(fā)生爆炸后失靈。
表6 8月29日875#罐內(nèi)壓力情況
| 時間 | 875#罐內(nèi)壓力 Pa |
| 09:52 | 5006 |
| 09:53 | 5006 |
| 09:54 | 5059 |
| 09:55 | 5259 |
| 09:56 | 5528 |
| 09:57 | 5759 |
| 09:58 | 5759 |
| 09:59 | 5339 |
| 10:00 | 6052 |
| 10:01 | 6240 |
2、爆炸性混合氣體的形成
875#罐29日0時30分付油結(jié)束后液位高度為0.969米，液位靜止時間超過9小時，液面低于浮盤支柱高度，浮盤落床，通氣孔自動打開，大量空氣進(jìn)入浮盤下方。
從877#罐切換到875 #罐輸油后，875#罐入口管流速達(dá)4.34米/秒，快速輸送產(chǎn)生了大量油霧； 80萬噸柴油加氫裝置操作波動，塔底溫度從230℃降低到216℃，塔頂壓力從0.480MPa升高到0.496MPa，溫度的降低和壓力的升高使塔底油中的輕組分增加并進(jìn)入了油罐。
油霧、輕組分與空氣混合，形成了爆炸性混合氣體。
3、點(diǎn)火源分析
儲罐爆炸火災(zāi)事故點(diǎn)火源一般為明火、雷電、硫化亞鐵自燃和靜電。
（1）明火
八七罐區(qū)內(nèi)的作業(yè)情況：8月29日8時50分，八七罐區(qū)開出動火作業(yè)許可證2張，內(nèi)容為879#罐鋪底板，后因下雨而作廢，無其他檢維修動火等記錄，也無其他明火可能。
（2）雷電
大連市氣象局提供的資料表明，事故發(fā)生時無雷電發(fā)生；經(jīng)對875#罐體進(jìn)行剩磁檢測，排除了875#罐體受雷擊的可能。
（3）硫化亞鐵自燃
875#罐自2007年改成內(nèi)浮頂罐后一直儲存成品柴油，含硫量均在控制指標(biāo)內(nèi)。對與875#罐同期投入使用的874#罐、876#罐、877#罐的腐蝕情況進(jìn)行勘查，并對876#罐、877#罐罐壁、罐底物質(zhì)進(jìn)行了檢測，均未發(fā)現(xiàn)異常。本次作業(yè)開始收油時間與上次付油結(jié)束時間相隔9個多小時，罐內(nèi)早已進(jìn)入空氣，在此期間，如果出現(xiàn)硫化亞鐵自燃的情況，必然會發(fā)生冒煙、起火、甚至爆炸等情況，而實(shí)際上，上述現(xiàn)象均未發(fā)生。
綜上所述，可排除硫化亞鐵自燃作為點(diǎn)火源的可能。
（4）靜電
流速分析：
875#罐在收油過程中，有來自上游裝置的物料和從877#罐壓入875#罐的柴油，入口管一分鐘內(nèi)的平均流速達(dá)到4.34 m/s。
表7 8月29日875#入口管道流速情況
| 實(shí)際時間 | 液位，m | 體積，m3 | 體積增加，m3 | 入口管1分鐘內(nèi)平均流速，m/s |
| 09:54 | 0.969 | 1247.68 | ||
| 09:55 | 0.981 | 1263.13 | 15.45 | 1.58 |
| 09:56 | 1.014 | 1305.62 | 42.49 | 4.34 |
| 09:57 | 1.045 | 1345.54 | 39.92 | 4.08 |
| 09:58 | 1.065 | 1371.29 | 25.75 | 2.63 |
| 09:59 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
| 10:00 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
| 10:01 | 1.065 | 1371.29 | 0.00 | 0.00 |
靜電放電分析：
875#罐被燒整體坍塌,無法確定當(dāng)時浮盤的情況，但對874#、876#罐、877#罐內(nèi)部進(jìn)行檢查發(fā)現(xiàn)，罐內(nèi)存在浮筒抱箍松落，浮頂壓條、浮筒一端下垂的現(xiàn)象，由此推斷875#有可能在液面存在漂浮的金屬物形成孤立導(dǎo)體，易與接地導(dǎo)體發(fā)生火花放電。另一方面油品的高速流動會在液面產(chǎn)生較高的電位，與金屬物尖端、浮盤支架或罐壁等接地導(dǎo)體發(fā)生刷型放電。刷型放電的能量接近或大于4mJ，而火花放電能量一般都在幾十毫焦耳以上，都遠(yuǎn)遠(yuǎn)大于浮盤下部爆炸性混合氣體的最小點(diǎn)火能。
4、事故結(jié)論
綜上所述，此次事故的點(diǎn)火源可排除明火、雷電、硫化亞鐵自燃等方面的因素，而靜電放電的條件都具備。
在從877#罐切換到875 #罐輸油后，875#罐內(nèi)收油管出口流速達(dá)4.34米/秒，超過1米/秒的安全界限，產(chǎn)生大量靜電，發(fā)生放電，在浮盤下引燃由油霧、輕組分與空氣混合形成的混合氣體（80萬噸柴油加氫波動造成較多輕組分進(jìn)入875#罐），發(fā)生爆炸。
由此確認(rèn)，此次事故直接原因是靜電放電引起的可燃性混合氣體爆炸。
二、事故應(yīng)急處置
2011年8月29日9時56分，大連石化公司儲運(yùn)車間875#罐突然發(fā)生爆燃，罐底撕裂，并引起火災(zāi)?，F(xiàn)場操作人員立即報警，并進(jìn)行轉(zhuǎn)油、關(guān)閥等應(yīng)急處理。
9時58分，大石化公司消防支隊(duì)接警，10時03分，消防支隊(duì)到達(dá)現(xiàn)場，經(jīng)現(xiàn)場偵察，確定了滅火方案，隨即對875#罐進(jìn)行滅火，對874#罐進(jìn)行噴淋降溫。
大連消防支隊(duì)接到報警后，立即出動，調(diào)集全市19個中隊(duì)、73臺消防車、316名官兵趕赴現(xiàn)場實(shí)施撲救。
經(jīng)全力撲救，12時10分控制火勢，13時06分明火被撲滅。
三、反思與建議
（一）事故反思1、標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)程的落實(shí)
根據(jù)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)及現(xiàn)場實(shí)際情況制定操作規(guī)程并切實(shí)執(zhí)行是防范作業(yè)事故的重要手段。而違反《常壓立式圓筒形鋼制焊接儲罐檢維修規(guī)程》（SHS01012-2004）的相關(guān)的規(guī)定恰恰是本次事故的間接原因。
2、風(fēng)險辨識
進(jìn)行風(fēng)險辨識是消除事故隱患的前提。此次事故中，油品流速造成的靜電積聚風(fēng)險，上游裝置波動帶來的風(fēng)險，都可以通過工藝危險性分析，如危險和可操作性分析（HAZOP）等手段辨識出來，但是大連石化公司未進(jìn)行辨識，最終導(dǎo)致事故的發(fā)生。
（二）建議措施
1、加強(qiáng)設(shè)備、工藝管理，完善設(shè)備檢維修制度，嚴(yán)格工藝紀(jì)律。
2、對公司的各類油品儲罐，特別是內(nèi)浮頂儲罐進(jìn)行全面的安全檢查。重點(diǎn)對儲罐的基礎(chǔ)、壁厚、靜電連接導(dǎo)線、浮盤、密封膠圈、導(dǎo)靜電涂層、油罐附件、加熱、自動脫水器等進(jìn)行安全隱患排查。
3、全面強(qiáng)化設(shè)備管理，針對儲存（使用）介質(zhì)的不同，制訂針對性強(qiáng)的檢維修周期和內(nèi)容，特別是對內(nèi)部易腐蝕或損壞的儲油裝置（設(shè)施），應(yīng)縮短檢維修周期。確定合理的浮盤檢查高度，并采取可靠的檢查手段，確保安全運(yùn)行。
4、依據(jù)國家或行業(yè)最新標(biāo)準(zhǔn)、規(guī)范，組織合規(guī)性評價，及時修訂企業(yè)各類操作規(guī)程。
5、研究在調(diào)合頭后、入罐口前加裝流速自動在線檢測裝置的可行性，制訂相應(yīng)的操作規(guī)程，確保安全流速。
6、改進(jìn)80萬噸/年柴油加氫的相關(guān)裝置及汽提方式，嚴(yán)格控制輕組分及溶解氫進(jìn)入柴油罐。
7、研究改進(jìn)450萬噸/年蒸餾裝置流程。由于減頂線組分較輕且質(zhì)量不穩(wěn)定，閃點(diǎn)較低且波動大，建議在流程上進(jìn)一步研究改進(jìn)，避免減頂線輕組分間歇打入減一線做成品柴油的安全風(fēng)險。
8、對企業(yè)潛在的安全風(fēng)險，進(jìn)行前瞻性研究和分析，制定可行的安全控制措施。