失速是風(fēng)機(jī)本身特性引起的
喘振是風(fēng)壓由于管道壓力的滯后導(dǎo)致與風(fēng)機(jī)出口壓力周期性變化，就來(lái)來(lái)回倒騰
搶風(fēng)如這個(gè)詞，兩臺(tái)風(fēng)機(jī)不是你出力大就是我大，搞的最后兩敗俱傷。

軸流風(fēng)機(jī)的喘振與失速是不同的情況可以簡(jiǎn)單概括如下：
喘振一般發(fā)生在性能曲線帶駝峰的軸流風(fēng)機(jī)低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)；
失速一般發(fā)生在動(dòng)葉可調(diào)軸流風(fēng)機(jī)的高負(fù)荷區(qū)。主要是動(dòng)葉指令太大導(dǎo)致，葉片進(jìn)風(fēng)沖角過(guò)大引起葉片尾部脫流產(chǎn)生風(fēng)機(jī)失速帶駝峰
搶風(fēng)是當(dāng)并聯(lián)軸流風(fēng)機(jī)中的一臺(tái)發(fā)生喘振或失速時(shí)人們的一般性叫法。

   軸流式風(fēng)機(jī)在運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)氣流是沿著軸向進(jìn)入風(fēng)機(jī)室，空氣在風(fēng)機(jī)葉輪處受擠壓，又沿著軸向流出的風(fēng)機(jī)，空氣在不斷旋轉(zhuǎn)的葉輪處獲得能量。

  液壓缸調(diào)節(jié)原理：葉片需開(kāi)大時(shí)，伺服機(jī)帶動(dòng)調(diào)節(jié)桿向開(kāi)大的方向旋轉(zhuǎn)一定角度，則伺服閥芯向后移動(dòng)，液壓油進(jìn)入液壓缸體后腔，前腔油通過(guò)回油管返回至油箱，液壓缸體向后移動(dòng)，葉片開(kāi)大，此時(shí)和缸體連在一起的反饋桿也一同向后移動(dòng)，而反饋桿帶動(dòng)伺服閥套向后移動(dòng)相同的距離，從而堵住進(jìn)油孔，停止進(jìn)油，保持葉片在某一開(kāi)度；若葉片需關(guān)小時(shí)，伺服機(jī)帶動(dòng)調(diào)節(jié)桿向關(guān)小的方向旋轉(zhuǎn)一定角度，則伺服閥芯向前移動(dòng)，液壓油進(jìn)入液壓缸體前腔，后腔油通過(guò)回油管返回至油箱，液壓缸體向前移動(dòng)，葉片關(guān)小，此時(shí)和缸體連在一起的反饋桿也一同向前移動(dòng)，而反饋桿帶動(dòng)伺服閥套向前移動(dòng)相同的距離，從而堵住進(jìn)油孔，停止進(jìn)油，保持葉片在某一開(kāi)度。液壓缸調(diào)節(jié)頭處各閥、軸封的微量泄漏油通過(guò)泄漏油管返回的油箱。

一、軸流風(fēng)機(jī)的失速與喘振

1、軸流風(fēng)機(jī)的失速

軸流風(fēng)機(jī)葉片通常都是流線型的，設(shè)計(jì)工況下運(yùn)行時(shí)，氣流沖角（氣流方向與葉片葉弦的夾角α即為沖角）為零或很小，氣流則繞過(guò)機(jī)翼型葉片而保持流線平穩(wěn)的狀態(tài)，如圖1a所示；當(dāng)氣流與葉片進(jìn)口形成正沖角且此正沖角超過(guò)某一臨界值時(shí)，葉片背面流動(dòng)工況則開(kāi)始惡化，邊界層受到破壞，在葉片背面尾端出現(xiàn)渦流區(qū)，即所謂“失速”現(xiàn)象，如圖1b所示；沖角α大于臨界值越多，失速現(xiàn)象就越嚴(yán)重，流體的流動(dòng)阻力也就越大，嚴(yán)重時(shí)還會(huì)使葉道阻塞，同時(shí)風(fēng)機(jī)風(fēng)壓也會(huì)隨之迅速降低。 

風(fēng)機(jī)的葉片在制造及安裝過(guò)程中，由于各種客觀因素的存在，使葉片不可能有完全相同的形狀和安裝角，因此當(dāng)運(yùn)行工況變化而使流動(dòng)方向發(fā)生偏離時(shí)，在各個(gè)葉片進(jìn)口的沖角就不可能完全相同。當(dāng)某一葉片進(jìn)口處的沖角達(dá)到臨界值時(shí)，就可能首先在該葉片上發(fā)生失速，并非是所有葉片都會(huì)同時(shí)發(fā)生失速，失速可能會(huì)發(fā)生在一個(gè)或幾個(gè)區(qū)域，該區(qū)域內(nèi)也可能包括一個(gè)或多個(gè)葉片；由于失速區(qū)不是靜止的，它會(huì)從一個(gè)葉片向另一個(gè)葉片或一組葉片擴(kuò)散；如圖2所示，若在葉道2中出現(xiàn)脫流，葉道由于受脫流區(qū)的排擠變窄，流量減小，則氣流分別進(jìn)入相鄰的1、3葉道，使1、3葉道的氣流方向改變。結(jié)果使流入葉道1的氣流沖角減小，葉道1保持正常流動(dòng)；葉道3的沖角增大，加劇了脫流和阻塞。葉道3的阻塞同理又影響相鄰葉道2和4的氣流，使葉道2消除脫硫，同時(shí)引發(fā)葉道4出現(xiàn)脫流。也就是說(shuō)，失速區(qū)是旋轉(zhuǎn)的，其旋轉(zhuǎn)方向與葉輪旋轉(zhuǎn)方向相反，這種現(xiàn)象稱為旋轉(zhuǎn)失速。 

2、軸流風(fēng)機(jī)的喘振

當(dāng)系統(tǒng)管網(wǎng)阻力突然增大使得流量和流速減小，或風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度過(guò)大，都會(huì)使進(jìn)入風(fēng)機(jī)葉柵的氣流沖角α增大 , 沖角α超過(guò)臨界值時(shí)，在葉片背面尾端就會(huì)出現(xiàn)渦流（脫流）區(qū)，沖角超過(guò)臨界值越多，則失速越嚴(yán)重，在葉片背部形成的渦流區(qū)也會(huì)迅速擴(kuò)大，使葉片流道出現(xiàn)阻塞現(xiàn)象，此時(shí)流動(dòng)阻力增加，風(fēng)機(jī)輸送的壓能則大為降低，發(fā)生旋轉(zhuǎn)失速，流動(dòng)工況大為惡化 , 風(fēng)機(jī)出口壓力明顯下降。此時(shí)若管網(wǎng)容量較大，且反應(yīng)不敏感，管網(wǎng)中的壓力不會(huì)同時(shí)立即下降而維持較高值，這使得管網(wǎng)中壓力大于風(fēng)機(jī)出口壓力，壓力高的氣體有一種回沖趨勢(shì)，使風(fēng)機(jī)中氣體流動(dòng)惡化，當(dāng)氣流前進(jìn)的動(dòng)能不足以克服回沖趨勢(shì)時(shí)，管網(wǎng)中的氣流反過(guò)來(lái)向風(fēng)機(jī)倒流（圖3中A→K→D→C），這種倒流結(jié)果使得葉柵前后壓力差逐漸消失，此時(shí)氣流又在葉片的推動(dòng)下做正向流動(dòng)，風(fēng)機(jī)又恢復(fù)了正常工作，向管網(wǎng)輸氣（圖3中C→D→K）；管網(wǎng)壓力升高到一定值后，風(fēng)機(jī)的正常排氣又受到阻礙，流量又大大減小，風(fēng)機(jī)又出現(xiàn)失速，出口壓力又突然下降，繼而又出現(xiàn)倒流；如此不斷循環(huán)，于是出現(xiàn)了整個(gè)風(fēng)機(jī)管網(wǎng)系統(tǒng)的周期性振蕩現(xiàn)象，即形成風(fēng)機(jī)“喘振現(xiàn)象”。 

  理論上對(duì)軸流通風(fēng)機(jī)喘振的的闡述與實(shí)際的喘振現(xiàn)象存在著差異，現(xiàn)有的喘振型理論是建立在大容量系統(tǒng)單風(fēng)機(jī)運(yùn)行方式的基礎(chǔ)上，工程上應(yīng)用的是兩臺(tái)風(fēng)機(jī)并列運(yùn)行的方式。在實(shí)際運(yùn)行中，軸流風(fēng)機(jī)喘振的發(fā)生在增加風(fēng)機(jī)出力的過(guò)程中；并列運(yùn)行的風(fēng)機(jī)只是單臺(tái)風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振，不會(huì)兩臺(tái)同時(shí)喘振；風(fēng)機(jī)喘振時(shí)電機(jī)電流下降 , 并無(wú)擺動(dòng)現(xiàn)象，最明顯特征是喘振風(fēng)機(jī)的風(fēng)量被壓制、急劇下降，系統(tǒng)空氣倒流入風(fēng)機(jī)。

軸流風(fēng)機(jī)的P - Q性能曲線是一組帶有駝峰形狀的曲線（見(jiàn)圖3），風(fēng)機(jī)動(dòng)葉處的每一角度下都有一條與之對(duì)應(yīng)的曲線，每一條曲線都具有一個(gè)最高風(fēng)壓點(diǎn)，通常稱為臨界點(diǎn)；不同動(dòng)葉角度下曲線臨界點(diǎn)左半段有重合的部分，臨界點(diǎn)右半段則為動(dòng)葉角度與曲線相對(duì)應(yīng)。以A、B兩臺(tái)并列運(yùn)行的軸流風(fēng)機(jī)為例，假設(shè)兩臺(tái)風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)存在微小差別 (實(shí)際運(yùn)行中兩臺(tái)風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)也不會(huì)完全相同，可能交替變化或者保持一定的差值)，通風(fēng)系統(tǒng)正常狀態(tài)下，A、B兩臺(tái)風(fēng)機(jī)風(fēng)量為QA、QB，對(duì)應(yīng)風(fēng)機(jī)出口全風(fēng)壓為p1，風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)分別在圖3中a、b 位置上，這時(shí)的工作點(diǎn)都處在各自動(dòng)葉角度下 P - Q性能曲線臨界點(diǎn)的右半段,風(fēng)機(jī)處在穩(wěn)定狀態(tài)運(yùn)行；即使兩臺(tái)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉角度不一致或風(fēng)量有較大偏差 , 也能穩(wěn)定運(yùn)行。若由于某種因素導(dǎo)致通風(fēng)系統(tǒng)阻力增加，A、B風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)將出現(xiàn)上移現(xiàn)象，如圖3所示，假設(shè)這時(shí)2臺(tái)風(fēng)機(jī)仍需要保持風(fēng)量QA、QB，由于通風(fēng)系統(tǒng)阻力增加，勢(shì)必要開(kāi)大風(fēng)機(jī)的動(dòng)葉角度，提高出口全風(fēng)壓來(lái)維持QA、QB不變，這時(shí)相應(yīng)工作點(diǎn)要上移，當(dāng)通風(fēng)系統(tǒng)阻力增大到一定數(shù)值，A、B風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)將上移至a′、b′位置，a′已是 A 風(fēng)機(jī)此時(shí)動(dòng)葉角度下P - Q 性能曲線上的臨界點(diǎn)，B風(fēng)機(jī)的工作點(diǎn)b′則以微小差值仍處在相應(yīng)動(dòng)葉角度下P - Q性能曲線上的臨界點(diǎn)的右端，這時(shí)系統(tǒng)壓力為p2，在A風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)上移至a′時(shí)，即到達(dá)了喘振的邊緣，此狀態(tài)下系統(tǒng)壓力一旦出現(xiàn)波動(dòng)，系統(tǒng)壓力與A風(fēng)機(jī)的全風(fēng)壓之間就會(huì)產(chǎn)生一個(gè)微壓差，在這個(gè)壓差的作用下，A風(fēng)機(jī)風(fēng)量受阻，風(fēng)機(jī)出口的流速、總壓頭隨之下降，系統(tǒng)壓力與A風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓之間的壓差進(jìn)一步增大，A風(fēng)機(jī)風(fēng)量、壓頭繼續(xù)下降，這一過(guò)程處在惡性循環(huán)變化之中，直至A風(fēng)機(jī)全風(fēng)壓崩潰，風(fēng)量倒流入風(fēng)機(jī)，A風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)沿P - Q性能曲線滑向左端，即是軸流風(fēng)機(jī)在實(shí)際運(yùn)行中發(fā)生喘振的過(guò)程。受A風(fēng)機(jī)喘振影響，系統(tǒng)壓力有所下降，B風(fēng)機(jī)工作點(diǎn)對(duì)應(yīng)的系統(tǒng)壓力沿P - Q性能曲線迅速移向右下方，風(fēng)量急劇增加，系統(tǒng)壓力由B風(fēng)機(jī)維持。

3、失速與喘振的關(guān)系

旋轉(zhuǎn)失速的發(fā)生只取決于葉輪本身、葉片結(jié)構(gòu)、進(jìn)入葉輪的氣流情況等因素，與風(fēng)道系統(tǒng)的容量、形狀等無(wú)關(guān)，但卻與風(fēng)道系統(tǒng)的布置形式有關(guān)；失速發(fā)生時(shí), 盡管葉輪附近的工況有波動(dòng), 但風(fēng)機(jī)的流量、壓力和功率是基本穩(wěn)定的，風(fēng)機(jī)可以繼續(xù)運(yùn)行。當(dāng)風(fēng)機(jī)發(fā)生喘振時(shí)，風(fēng)機(jī)的流量、壓力和功率產(chǎn)生脈動(dòng)或大幅度的脈動(dòng)，同時(shí)伴有非常明顯的噪聲；喘振時(shí)的振動(dòng)有時(shí)是很劇烈的，能損壞風(fēng)機(jī)與管道系統(tǒng)。所以喘振發(fā)生時(shí)，風(fēng)機(jī)無(wú)法正常運(yùn)行。

軸流風(fēng)機(jī)喘振的發(fā)生首先是由于工況改變時(shí)，葉柵氣動(dòng)參數(shù)與幾何參數(shù)不協(xié)調(diào)，形成旋轉(zhuǎn)失速；但也并不是所有旋轉(zhuǎn)失速都一定會(huì)導(dǎo)致喘振，風(fēng)機(jī)喘振還與管網(wǎng)系統(tǒng)有關(guān)。喘振現(xiàn)象的形成包含著兩方面的因素，從內(nèi)部來(lái)說(shuō) 取決于葉柵內(nèi)出現(xiàn)強(qiáng)烈的突變性旋轉(zhuǎn)失速，從外部條件來(lái)說(shuō)又與管網(wǎng)容量和阻力特性有關(guān)。因此，失速是引發(fā)喘振的前因，但失速不一定會(huì)喘振，喘振是失速惡化的宏觀表現(xiàn)。

4、軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振的檢查與改進(jìn)措施

1）兩臺(tái)風(fēng)機(jī)葉片的真實(shí)角度偏差

兩臺(tái)風(fēng)機(jī)在執(zhí)行機(jī)構(gòu)同樣開(kāi)度時(shí)，若電流存在較大的偏差，可以推斷出兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的葉片真實(shí)開(kāi)度與葉片角度盤(pán)的顯示存在的誤差較大，這導(dǎo)致兩臺(tái)風(fēng)機(jī)的真實(shí)工作點(diǎn)偏離了設(shè)計(jì)工作點(diǎn)，出力小的風(fēng)機(jī)更易失速。

2）兩級(jí)葉片風(fēng)機(jī)前、后兩級(jí)葉片角度的偏差

兩級(jí)葉片風(fēng)機(jī)的前、后兩級(jí)葉片的角度存在一定的偏差，若葉片角度的偏差過(guò)大，將導(dǎo)致前、后兩級(jí)葉輪之間出現(xiàn)“搶風(fēng)”現(xiàn)象，其結(jié)果是導(dǎo)致風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線的下移。

3）風(fēng)機(jī)同級(jí)葉片的偏差

風(fēng)機(jī)同級(jí)葉片存在的角度偏差，是旋轉(zhuǎn)脫流現(xiàn)象的主要誘發(fā)因素，當(dāng)同級(jí)葉片存在較大的角度偏差時(shí)，風(fēng)機(jī)實(shí)際失速線將會(huì)有較大幅度下移，從而導(dǎo)致風(fēng)機(jī)在“理論穩(wěn)定區(qū)”內(nèi)發(fā)生失速，因此，需控制其偏差在允許范圍以內(nèi)。

4）風(fēng)機(jī)葉頂動(dòng)靜間隙的偏差

一次風(fēng)機(jī)葉頂?shù)膭?dòng)靜間隙設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)較高，過(guò)大的動(dòng)靜間隙將導(dǎo)致風(fēng)機(jī)背壓的降低，從而使實(shí)際工作點(diǎn)上移，易引發(fā)失速，因此，需將葉頂?shù)膭?dòng)靜間隙控制在技術(shù)要求的范圍之內(nèi)。

5）軸流風(fēng)機(jī)失速與喘振不僅僅與制造、安裝有關(guān)，還涉及到風(fēng)機(jī)選型、風(fēng)道設(shè)計(jì)、調(diào)試、運(yùn)行等各個(gè)方面，要嚴(yán)格保證各個(gè)環(huán)節(jié)的工作質(zhì)量，才能有效地防治并消除。制造質(zhì)量與安裝偏差所引發(fā)的結(jié)果，就是真實(shí)失速線下移或者是工作點(diǎn)的偏移，誘發(fā)風(fēng)機(jī)失速及喘振的發(fā)生，制造時(shí)應(yīng)嚴(yán)格控制葉片形狀、長(zhǎng)度、強(qiáng)度、動(dòng)靜間隙等參數(shù)，安裝時(shí)應(yīng)特別注意葉片的竄動(dòng)值、葉片角度的偏差、執(zhí)行機(jī)構(gòu)開(kāi)度與風(fēng)機(jī)動(dòng)葉實(shí)際開(kāi)度的對(duì)應(yīng)關(guān)系等方面。

6）風(fēng)機(jī)的實(shí)際失速線受風(fēng)道設(shè)計(jì)、風(fēng)機(jī)制造、風(fēng)機(jī)安裝等諸多方面的影響，并不等同于理論失速線；因此，經(jīng)過(guò)風(fēng)機(jī)的常規(guī)調(diào)試 ，必須根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)際情況對(duì)理論失速線進(jìn)行修正，進(jìn)而標(biāo)定真實(shí)的理論失速線以及風(fēng)機(jī)的實(shí)際操控曲線。另外，系統(tǒng)計(jì)算誤差、控制邏輯的設(shè)置不當(dāng)、系統(tǒng)調(diào)節(jié)機(jī)構(gòu)動(dòng)作失靈及啟動(dòng)、并聯(lián)風(fēng)機(jī)的操作不當(dāng)?shù)戎T多原因，也有可能導(dǎo)致風(fēng)機(jī)進(jìn)入失速區(qū)。

7）機(jī)組運(yùn)行中運(yùn)行人員要注意盡量減少兩側(cè)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度偏差，使兩側(cè)出力基本平衡（電流值相近），并且開(kāi)度不要過(guò)大；按規(guī)定及時(shí)吹灰，減小系統(tǒng)阻力。當(dāng)發(fā)現(xiàn)風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度偏大、出口風(fēng)壓偏高時(shí)，要適當(dāng)降低母管風(fēng)壓。

8）大型機(jī)組一般設(shè)計(jì)了風(fēng)機(jī)的喘振報(bào)警裝置，其原理是將動(dòng)葉或靜葉各角度對(duì)應(yīng)的性能曲線峰值點(diǎn)平滑連接，形成該風(fēng)機(jī)喘振邊界線（如圖4所示），再將該喘振邊界線向右下方移動(dòng)一定距離，得到喘振報(bào)警線；為保證風(fēng)機(jī)的可靠運(yùn)行，其工作點(diǎn)必須在喘振邊界線的右下方；一旦在某一角度下的工作點(diǎn)由于管路阻力特性的改變或其它原因沿曲線向左上方移動(dòng)到喘振報(bào)警線時(shí)，即發(fā)出報(bào)警信號(hào)提醒運(yùn)行人員注意，將工作點(diǎn)移回穩(wěn)定區(qū)。

二、送、一次風(fēng)機(jī)的特性曲線

1、FAF20－10－1型送風(fēng)機(jī)的特性曲線：

2、PAF17－12－2型一次風(fēng)機(jī)特性曲線：

3、一次風(fēng)機(jī)特性曲線說(shuō)明

我廠一期一次風(fēng)機(jī)特性曲線中，縱坐標(biāo)單位為mmH₂O；二期一次風(fēng)機(jī)特性曲線中，縱坐標(biāo)單位為Nm/kg，此單位代表風(fēng)機(jī)對(duì)每kg空氣作的功，與壓力之比為空氣密度。

性能曲線初始值換算為Pa：一期775mmH₂O×9.8＝7595Pa，二期6400Nm/kg×1.184kg/m³＝7578Pa；

運(yùn)行工況點(diǎn)換算為Pa：一期677mmH₂O×9.8＝6635Pa，二期5615Nm/kg×1.184kg/m³＝6648Pa；

最大工況點(diǎn)換算為Pa：一期1155mmH₂O×9.8＝11320Pa，二期10366Nm/kg×1.146kg/m³＝11879Pa；

因此一、二期一次風(fēng)機(jī)特性曲線基本相同。

4、一次風(fēng)機(jī)正常運(yùn)行中，由于受煤質(zhì)變化、制粉系統(tǒng)運(yùn)行方式（一、二期鍋爐設(shè)計(jì)三臺(tái)制粉系統(tǒng)帶滿負(fù)荷，目前高負(fù)荷時(shí)一般四臺(tái)運(yùn)行）、風(fēng)煙系統(tǒng)漏風(fēng)及空預(yù)器堵塞等因素的影響，實(shí)際運(yùn)行工況已偏離設(shè)計(jì)工況較多（一期尤其嚴(yán)重），致使一次風(fēng)機(jī)運(yùn)行中出口風(fēng)壓偏高，較接近不穩(wěn)定工作區(qū)域。如一期一次風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)B-MCR工況一風(fēng)量37.8m³/s、全壓6635Pa、動(dòng)葉開(kāi)度31%，工況二風(fēng)量63m³/s、全壓8675Pa、動(dòng)葉開(kāi)度60%，TB工況風(fēng)量81.1m³/s、全壓11320Pa、動(dòng)葉開(kāi)度89%；二期一次風(fēng)機(jī)設(shè)計(jì)B-MCR工況風(fēng)量45.1m³/s、全壓6649Pa、動(dòng)葉開(kāi)度33%，TB工況風(fēng)量81.2m³/s、全壓11878Pa、動(dòng)葉開(kāi)度95%；實(shí)際運(yùn)行中風(fēng)量、風(fēng)壓、動(dòng)葉開(kāi)度已嚴(yán)重不匹配。

因此，在機(jī)組運(yùn)行中兩臺(tái)一次風(fēng)機(jī)的出力調(diào)整主要按風(fēng)機(jī)電流控制，出口風(fēng)壓的控制按風(fēng)機(jī)流量確定，用風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度來(lái)比較風(fēng)機(jī)的實(shí)際出力與設(shè)計(jì)工況的偏差；如實(shí)際運(yùn)行中風(fēng)機(jī)動(dòng)葉開(kāi)度偏大、流量偏低、出口風(fēng)壓偏高，說(shuō)明由于某種原因使系統(tǒng)阻力發(fā)生變化，一次風(fēng)機(jī)實(shí)際運(yùn)行工況較設(shè)計(jì)工況前移，這時(shí)應(yīng)按風(fēng)機(jī)流量來(lái)確定已前移工況的出口風(fēng)壓。

5、根據(jù)一次風(fēng)機(jī)特性曲線，風(fēng)機(jī)流量所對(duì)應(yīng)的控制出口風(fēng)壓高限值如下（考慮風(fēng)機(jī)在喘振線以下附近運(yùn)行已不很穩(wěn)定且抗干擾能力較差，此高限值低于風(fēng)機(jī)喘振臨界點(diǎn)風(fēng)壓2000Pa左右）：

風(fēng)量30m³/s（108km³/h，130t/h）以下，出口風(fēng)壓按不高于6800Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯22%左右；

風(fēng)量30～40m³/s（108～144km³/h，130～174t/h），出口風(fēng)壓按不高于7200Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯33%左右；

風(fēng)量40～50m³/s（144～180km³/h，172～217t/h），出口風(fēng)壓按不高于8300Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯44%左右；

風(fēng)量50～60m³/s（180～216km³/h，217～260t/h），出口風(fēng)壓按不高于8700Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯55%左右；

風(fēng)量60～70m³/s（216～252km³/h，260～304t/h），出口風(fēng)壓按不高于9200Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯66%左右；

風(fēng)量70～81.2m³/s（252～292km³/h，304～352t/h），出口風(fēng)壓按不高于11000Pa控制，此時(shí)動(dòng)葉開(kāi)度應(yīng)在≯88%左右。